液壓磚機(jī)—液壓缸的設(shè)計(jì)原理：
根據(jù)設(shè)計(jì)要求，公稱力： 12500kN ，
頂出力： 1500KN ,
上活動(dòng)梁重量為1000N，
模具重力為5000N ，
下活動(dòng)梁重力為1000N ，
負(fù)載設(shè)為40KN 滑塊最大行程：580mm .
拉伸缸快速下降行程為：480mm，速度：100mm/s
拉伸缸慢速下降行程為：100mm，速度：10mm /s ;
拉伸缸回程速度：80mm/s ; 頂出缸頂出行程速度：80mm/s ;頂出缸回程速度：240mm/s
啟動(dòng)加速和減速時(shí)間均為0.5秒
液壓缸機(jī)械效率為0.91（考慮密封阻力）;
液壓磚機(jī)—液壓缸底部受力分析
最大彎曲力發(fā)生在圓板的周邊，根據(jù)Tresca強(qiáng)度準(zhǔn)則，最大當(dāng)量應(yīng)力為：
液壓磚機(jī)—頂出缸的設(shè)計(jì)原理：
頂出缸的設(shè)計(jì)與主缸設(shè)計(jì)基本一致，在此從略。頂出缸簡圖。
液壓磚機(jī)—立柱部分的設(shè)計(jì)原理：
立柱受力情況是由液壓機(jī)結(jié)構(gòu)、工藝過程的受力和預(yù)緊狀態(tài)下的受力狀況決定的。因此，要仔細(xì)分析以上因素的影響，選擇合適的計(jì)算方法，一般有以下幾種情況：
一 、立柱預(yù)緊狀態(tài)下的受力分析和強(qiáng)度計(jì)算。
二、中心載荷下立柱的受力分析和強(qiáng)度計(jì)算。
三、偏心載荷狀態(tài)下，對(duì)活塞式和柱塞式油缸，立柱和導(dǎo)套間隙均等狀態(tài)下，立柱的受力分析和強(qiáng)度計(jì)算。
四、偏心載荷狀態(tài)下，對(duì)活塞式和柱塞式油缸，立柱和導(dǎo)向套間隙不等，因此，僅一側(cè)立柱承受偏心負(fù)荷產(chǎn)生的水平力時(shí)，立柱的受立分析和強(qiáng)度計(jì)算。在以上各種情況下，受力分析和強(qiáng)度計(jì)算中，均做了以下假設(shè)：
一、活塞（柱塞）與活動(dòng)橫梁均為剛性連接。
二、空間受力情況可簡化為平面框架，框架每側(cè)代表兩根立柱，且每側(cè)的兩根立柱受力均等。
三、上橫梁和工作臺(tái)的剛度均遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于立柱的剛度，因此可認(rèn)為上橫梁和工作臺(tái)是絕對(duì)剛體。
四、各作用力均可簡化為集中力。
五、不考慮由于制造、安裝而后使用過程中受熱影響等產(chǎn)生的附加應(yīng)力。這些假使均屬一般性的，而且與實(shí)際設(shè)計(jì)的結(jié)構(gòu)基本相符。中心載荷作用下立柱強(qiáng)度計(jì)算
符合設(shè)計(jì)要求。
完全的中心載荷和受力完全均等，僅僅是一種理想的狀態(tài)。實(shí)際結(jié)構(gòu)中，各零件連接處不可避免的會(huì)有不均勻現(xiàn)象；立柱端面變化處的應(yīng)力集中；工作中總會(huì)由于模具安裝不準(zhǔn)確，工件變形阻力不對(duì)稱等各種因素使實(shí)際應(yīng)力分布不均勻，形成局部應(yīng)力較計(jì)算應(yīng)力為高的現(xiàn)象。因此許用應(yīng)力取得較低是必要的，合理的。
